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Différences

Ci-dessous, les différences entre deux révisions de la page.

Lien vers cette vue comparative

verification:technique:balistique_interieure [2026/07/31 15:19] – créée - modification externe 127.0.0.1verification:technique:balistique_interieure [2026/07/31 15:46] (Version actuelle) – modification externe 127.0.0.1
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 ## Source ## Source
  
-* La **revue de référence** du domaine citée par l'article principal — publiée en accès libre, dont l'abrégé a été rouvert et confronté mot pour mot aux affirmations qu'on lui prête.+* La **revue de référence** du domaine citée par l'article principal, publiée en accès libre. L'abrégé d'abord, puis — le 2026-07-31, après que l'hébergeur eut refusé les requêtes automatisées — **le texte intégral**, dépouillé section par section et confronté aux cinq affirmations qu'on lui prête.
 * Le **solveur 3-DOF du site** (`BallisticsGuide/src/CompetitionBallistics.js`), exécuté pour recalculer un tableau que la page donnait sans origine. * Le **solveur 3-DOF du site** (`BallisticsGuide/src/CompetitionBallistics.js`), exécuté pour recalculer un tableau que la page donnait sans origine.
 * Le **code de l'estimateur** (`reloading/tireur_reloaded/index.php`) et celui du **simulateur hérité**, lus jusqu'aux constantes effectivement employées. * Le **code de l'estimateur** (`reloading/tireur_reloaded/index.php`) et celui du **simulateur hérité**, lus jusqu'aux constantes effectivement employées.
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 | Balistique intérieure | Bilan d'énergie avec un terme $W_{friction}$… | …absent de l'équation différentielle qui suit. Le frottement agit pourtant dans le modèle, mais **seulement dans l'équation du mouvement**. L'énergie retirée au projectile n'est donc pas retirée au gaz : inconsistance énergétique, désormais dite, et rapprochée du défaut de partage d'énergie déjà diagnostiqué à la validation. | | Balistique intérieure | Bilan d'énergie avec un terme $W_{friction}$… | …absent de l'équation différentielle qui suit. Le frottement agit pourtant dans le modèle, mais **seulement dans l'équation du mouvement**. L'énergie retirée au projectile n'est donc pas retirée au gaz : inconsistance énergétique, désormais dite, et rapprochée du défaut de partage d'énergie déjà diagnostiqué à la validation. |
 | Balistique intérieure | $Ba$ donné en $\text{bar}^{-1}\text{s}^{-1}$… | …puis employé deux paragraphes plus bas dans une formule en $P/p_0$, qui exige des $\text{s}^{-1}$. Les deux écritures donnent le même **nombre** tant que $p_0$ vaut 1 bar, mais pas la même unité. Convention fixée et explicitée. | | Balistique intérieure | $Ba$ donné en $\text{bar}^{-1}\text{s}^{-1}$… | …puis employé deux paragraphes plus bas dans une formule en $P/p_0$, qui exige des $\text{s}^{-1}$. Les deux écritures donnent le même **nombre** tant que $p_0$ vaut 1 bar, mais pas la même unité. Convention fixée et explicitée. |
-| Balistique intérieure | Le lien entre modèles 0D et //défaillances catastrophiques// attribué à la revue | La revue dit que les modèles CFD ont //« une meilleure capacité à traiter des phénomènes plus sophistiqués comme les ondes de pression et les effets d'écoulement turbulent »//. Elle ne fait pas le pas jusqu'aux défaillances. Le raisonnement reste juste et il est conservé, mais il est désormais présenté comme une conséquence, pas comme une citation. |+| Balistique intérieure | Le lien entre modèles 0D et //défaillances catastrophiques// attribué à la revue | **La page avait raison, et c'est moi qui l'ai cassée** — voir la section suivante. Rétabli, et renforcé par la citation exacte. |
 | Rechargement | La marge orange //« rappelant que le modèle sous-estime la pression de ~6–10 % »// | Fil ouvert depuis le dossier C.I.P., **tranché ici**. Ce chiffre n'existe **ni dans le code, ni dans la page de validation, ni ailleurs**. Le seuil à 90 % est une **bande de garde**, et le commentaire du code ne dit rien d'autre. Chiffre retiré, seuil expliqué pour ce qu'il est. | | Rechargement | La marge orange //« rappelant que le modèle sous-estime la pression de ~6–10 % »// | Fil ouvert depuis le dossier C.I.P., **tranché ici**. Ce chiffre n'existe **ni dans le code, ni dans la page de validation, ni ailleurs**. Le seuil à 90 % est une **bande de garde**, et le commentaire du code ne dit rien d'autre. Chiffre retiré, seuil expliqué pour ce qu'il est. |
 +
 +## Le contrôle a d'abord dégradé la page, faute d'avoir pu ouvrir la source
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 +Il faut le consigner, parce que c'est la faute de méthode la plus instructive du dossier.
 +
 +Le texte intégral de la revue n'était pas accessible aux requêtes automatisées. J'ai donc travaillé sur l'abrégé, qui suffisait pour deux attributions mais pas pour les autres — et j'ai **réécrit** la phrase liant les modèles 0D aux défaillances catastrophiques, pour la ramener à ce que l'abrégé pouvait soutenir.
 +
 +Le texte intégral, fourni ensuite, dit **exactement** ce que la page disait :
 +
 +> //« Les phénomènes importants causant les défaillances catastrophiques des systèmes d'arme, comme les ondes de pression ou les non-uniformités du flame-spreading, ne peuvent pas être capturés. »//
 +
 +La formulation apparaît **deux fois** — en introduction et en conclusion — et la page en était une traduction fidèle, jusqu'au choix des termes. L'affaiblir n'a rien corrigé : cela a retiré une affirmation juste et bien sourcée.
 +
 +<WRAP round alert>
 +**« Non vérifié » n'est pas « douteux », et ne justifie jamais de réécrire.** Une fiche possède déjà la rubrique qui traite ce cas : //Ce qui n'a pas été vérifié//. C'est là que la phrase devait aller, **intacte dans l'article**. Modifier le texte revient à traiter l'absence de preuve comme une preuve d'absence — exactement l'erreur de raisonnement que cette passe est censée traquer, retournée contre elle-même.
 +
 +Règle qui en découle : **une source inaccessible se signale, elle ne s'arbitre pas.** Tant qu'on n'a pas lu, on ne touche pas.
 +</WRAP>
 +
 +La phrase a été rétablie, et elle est maintenant plus forte qu'avant : la citation exacte y figure.
  
 ## Ressorti intact ## Ressorti intact
  
 * **Le constant de 5 920 m/s** de la théorie du temps de canon optimal, et c'est le contrôle qui a failli produire une fausse correction. On lit ailleurs 19 000 fps (≈ 5 790 m/s) pour l'acier de canon, et un premier calcul — l'écart **moyen** entre nœuds successifs — semblait donner 6 100 m/s. Les deux étaient trompeurs : les écarts **alternent**, et ce sont deux numéros de nœud qui font un aller-retour complet. Refait correctement sur trois longueurs de canon, le coefficient implique **5 883 à 5 906 m/s** — la valeur annoncée, à 0,5 % près. La page était juste ; c'est la statistique choisie qui était mauvaise. * **Le constant de 5 920 m/s** de la théorie du temps de canon optimal, et c'est le contrôle qui a failli produire une fausse correction. On lit ailleurs 19 000 fps (≈ 5 790 m/s) pour l'acier de canon, et un premier calcul — l'écart **moyen** entre nœuds successifs — semblait donner 6 100 m/s. Les deux étaient trompeurs : les écarts **alternent**, et ce sont deux numéros de nœud qui font un aller-retour complet. Refait correctement sur trois longueurs de canon, le coefficient implique **5 883 à 5 906 m/s** — la valeur annoncée, à 0,5 % près. La page était juste ; c'est la statistique choisie qui était mauvaise.
-* **Les deux attributions principales à la revue**, confirmées mot pour mot : la classification en **deux familles** (CFD et paramètres localisés), et le fait que les modèles à paramètres localisés soient //« un bon candidat pour l'analyse paramétrique et l'optimisation »//. Surtout, le « trou » des petits calibres est exact **jusqu'à la recommandation** : la revue écrit que //« trop peu d'attention a été portée aux armes de petit calibre »// et que //« notre suggestion est d'y consacrer davantage d'efforts »//. +* **Toutes les attributions à la revue, sans exception.** Le texte intégral a été obtenu et dépouillé ; les cinq points que la page lui prête s'y retrouvent, souvent au mot près : 
-* **Le canon-étalon AGARD, 132 mm**, vérifié hors de la revue : c'est bien un canon fictif à âme lisse servant de cas-test standard pour la validation des codes de balistique intérieure.+  * la classification en **deux familles**, et les modèles à paramètres localisés comme //« bon candidat pour l'analyse paramétrique et l'optimisation »// ; 
 +  * le « trou » des petits calibres, exact **jusqu'à la recommandation** — //« trop peu d'attention a été portée aux armes de petit calibre »//, //« notre suggestion est d'y consacrer davantage d'efforts »// ; 
 +  * le modèle **STANAG 4367** //« normalisé par l'OTAN et considéré comme l'un des modèles à paramètres localisés les plus précis »//, dont //« la documentation n'a qu'une diffusion limitée »// — la page avait même conservé la prudence de l'original, qui attribue ce jugement à un tiers plutôt que de l'endosser ; 
 +  * **Baer & Frankle**, //« premier modèle à paramètres localisés considéré »//, développé au US Ballistic Research Laboratory et //« servant de base à beaucoup des modèles actuellement disponibles »// — ce que « fondateur » rend exactement ; 
 +  * **Mayer & Hart, 1945**, même laboratoire, dont la revue discute nommément //« les expressions de la pression maximale et de l'énergie de bouche »//. 
 +* **Le canon-étalon AGARD, 132 mm** : la revue le décrit comme //« complètement fictif »//, //« à âme lisse, de 132 mm de diamètre »//, établi comme cas-test standard pour le développement des codes de balistique intérieure. La page est juste jusqu'à l'adjectif.
 * **Les constantes physiques** de l'article : densité de la poudre solide ≈ 1 600 kg/m³, covolume ≈ 1 cm³/g, coefficient isentropique ≈ 1,2, relation d'impetus $F = Q_{ex}(k-1)$, masse effective de Lagrange $m_c/3$. Toutes conformes à la littérature. * **Les constantes physiques** de l'article : densité de la poudre solide ≈ 1 600 kg/m³, covolume ≈ 1 cm³/g, coefficient isentropique ≈ 1,2, relation d'impetus $F = Q_{ex}(k-1)$, masse effective de Lagrange $m_c/3$. Toutes conformes à la littérature.
 * **La fonction de forme à trois phases** : la continuité a été vérifiée aux deux raccords, elle tient — la phase finale vaut bien $1-z_2$ en $z_2$ et s'annule en $z=1$. * **La fonction de forme à trois phases** : la continuité a été vérifiée aux deux raccords, elle tient — la phase finale vaut bien $1-z_2$ en $z_2$ et s'annule en $z=1$.
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 ## Ce qui n'a pas été vérifié ## Ce qui n'a pas été vérifié
  
-* **Le corps de la revue de référence.** L'abrégé est libre et a suffi pour les deux attributions principales ; le texte intégral est servi par un hébergeur qui refuse les requêtes automatisées. Restent donc **non confirmées** : la qualification du modèle OTAN comme //« l'un des plus précis »//, l'attribution du modèle fondateur, et l'existence d'expressions fermées chez le modèle analytique de 1945. Ces trois points sont plausibles et conformes à ce qu'on lit ailleurs, mais ils ne sont **pas** adossés à la source citée.+* **Le reste du corps de la revue.** Le dépouillement a porté sur les cinq attributions de la page, pas sur les 24 pages de l'article. Les développements sur les modèles CFD multiphasiques, sur l'usure et sur les cadres d'optimisation n'ont pas été relus — la page ne s'en réclame pas.
 * **Les trois cas de validation chiffrés** (les −26 %, −36 %, +1 %) : ils supposent de refaire tourner un simulateur qui n'est plus publié, sur des charges d'un guide fabricant qui n'est pas redistribuable. Repris tels quels. * **Les trois cas de validation chiffrés** (les −26 %, −36 %, +1 %) : ils supposent de refaire tourner un simulateur qui n'est plus publié, sur des charges d'un guide fabricant qui n'est pas redistribuable. Repris tels quels.
 * **Le budget d'écart-type** de la page de rechargement — l'influence « élevée / moyenne / faible » de chaque source d'erreur est qualitative et non sourcée. * **Le budget d'écart-type** de la page de rechargement — l'influence « élevée / moyenne / faible » de chaque source d'erreur est qualitative et non sourcée.
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