Identification
RSS
Afficher la page Anciennes révisions Liens de retour Haut de page Derniers changements Gestionnaire Multimédia Plan du site
Vous êtes ici : Wiki Tireur.org » Fiches de vérification » Fiches de vérification — Technique » Vérification — Le dossier balistique interne

Différences

Ci-dessous, les différences entre deux révisions de la page.

Lien vers cette vue comparative

Les deux révisions précédentesRévision précédente
Prochaine révision		Révision précédente
verification:technique:balistique_interieure [2026/08/01 14:16] – modification externe 127.0.0.1verification:technique:balistique_interieure [2026/08/01 20:40] (Version actuelle) – modification externe 127.0.0.1
Ligne 5: Ligne 5:
 ## Source ## Source
  
 +* Le **guide de charges du fabricant, édition 2025**, fourni le 2026-08-01 : les trois charges de référence de la page de validation y ont été retrouvées ligne à ligne.
 +* Le **traité de balistique intérieure de 1950** cité en référence [2] par l'article principal — présent depuis toujours dans `books/libres/` du site, et resté inexploité jusqu'au 2026-08-01. Intégralement indexé (156 000 mots).
 +* La **base de 39 poudres** du simulateur hérité, dépouillée pour ses constantes thermodynamiques.
 * Le **traité de référence de la longue distance** cité par la page de balistique terminale (référence [5]), fourni le 2026-08-01 et dépouillé — équation de dérive au vent, chapitre de stabilité, exemples chiffrés. * Le **traité de référence de la longue distance** cité par la page de balistique terminale (référence [5]), fourni le 2026-08-01 et dépouillé — équation de dérive au vent, chapitre de stabilité, exemples chiffrés.
 * La **revue de référence** du domaine citée par l'article principal, publiée en accès libre. L'abrégé d'abord, puis — le 2026-07-31, après que l'hébergeur eut refusé les requêtes automatisées — **le texte intégral**, dépouillé section par section et confronté aux cinq affirmations qu'on lui prête. * La **revue de référence** du domaine citée par l'article principal, publiée en accès libre. L'abrégé d'abord, puis — le 2026-07-31, après que l'hébergeur eut refusé les requêtes automatisées — **le texte intégral**, dépouillé section par section et confronté aux cinq affirmations qu'on lui prête.
Ligne 17: Ligne 20:
 ## L'erreur principale : une correction publiée qui n'avait pas été propagée ## L'erreur principale : une correction publiée qui n'avait pas été propagée
  
-Le 2026-07-29, [[verification:technique:cip|le dossier C.I.P.]] établissait que la pression d'épreuve **n'a pas un coefficient unique** : 1,25 × P_max pour les armes rayées à percussion centrale, mais **1,30 pour les armes de poing, la percussion annulaire et la grenaille**. Deux pages et le code du calculateur avaient été corrigés.+Le 2026-07-29, [[verification:technique:cip|le dossier C.I.P.]] établissait que la pression d'épreuve **n'a pas un coefficient unique** : 1,25 × P_max pour les armes rayées à percussion centrale, mais **1,30 pour les armes de poing et la percussion annulaire**. Deux pages et le code du calculateur avaient été corrigés.
  
 **Une troisième page portait la même erreur, et elle est restée en ligne.** La page destinée au rechargeur écrivait encore que //« l'arme elle-même est éprouvée au banc à P_E = 1,25 × P_max »//, sans distinction — c'est-à-dire exactement la formulation qui avait été identifiée comme fausse deux jours plus tôt, sur la page qui s'adresse le plus directement à quelqu'un qui développe une charge. **Une troisième page portait la même erreur, et elle est restée en ligne.** La page destinée au rechargeur écrivait encore que //« l'arme elle-même est éprouvée au banc à P_E = 1,25 × P_max »//, sans distinction — c'est-à-dire exactement la formulation qui avait été identifiée comme fausse deux jours plus tôt, sur la page qui s'adresse le plus directement à quelqu'un qui développe une charge.
Ligne 55: Ligne 58:
 | Balistique intérieure | //« sous-estime la pression (~25–35 %) et la vitesse (~15–25 %) »// | La page compagnon dit mieux : la vitesse est sous-estimée dans **tous** les cas, mais la pression ne l'est **qu'en carabine** — en pistolet le pic tombe juste. L'article principal laissait croire à un biais conservateur systématique, quand la page de validation avertit précisément du contraire. Nuance de régime rétablie. | | Balistique intérieure | //« sous-estime la pression (~25–35 %) et la vitesse (~15–25 %) »// | La page compagnon dit mieux : la vitesse est sous-estimée dans **tous** les cas, mais la pression ne l'est **qu'en carabine** — en pistolet le pic tombe juste. L'article principal laissait croire à un biais conservateur systématique, quand la page de validation avertit précisément du contraire. Nuance de régime rétablie. |
 | Balistique intérieure | Bilan d'énergie avec un terme $W_{friction}$… | …absent de l'équation différentielle qui suit. Le frottement agit pourtant dans le modèle, mais **seulement dans l'équation du mouvement**. L'énergie retirée au projectile n'est donc pas retirée au gaz : inconsistance énergétique, désormais dite, et rapprochée du défaut de partage d'énergie déjà diagnostiqué à la validation. | | Balistique intérieure | Bilan d'énergie avec un terme $W_{friction}$… | …absent de l'équation différentielle qui suit. Le frottement agit pourtant dans le modèle, mais **seulement dans l'équation du mouvement**. L'énergie retirée au projectile n'est donc pas retirée au gaz : inconsistance énergétique, désormais dite, et rapprochée du défaut de partage d'énergie déjà diagnostiqué à la validation. |
-| Balistique intérieure | $Ba$ donné en $\text{bar}^{-1}\text{s}^{-1}$… | …puis employé deux paragraphes plus bas dans une formule en $P/p_0$, qui exige des $\text{s}^{-1}$. Les deux écritures donnent le même **nombre** tant que $p_0$ vaut 1 bar, mais pas la même unité. Convention fixée et explicitée. |+| Balistique intérieure | $Ba$ donné en $\text{bar}^{-1}\text{s}^{-1}$… | …puis employé deux paragraphes plus bas dans une formule en $P/p_0$, qui exige des $\text{s}^{-1}$. Les deux écritures donnent le même **nombre** tant que $p_0$ vaut 1 bar, mais pas la même unité. *J'ai d'abord tranché pour la convention réduite — **à tort** : le solveur calcule bien `Ba * P_bar * phi(z)` et les fiches de poudre portent des $Ba$ en $\text{bar}^{-1}\text{s}^{-1}$. Retourné le 2026-08-01 après lecture du code. Deuxième fois dans ce dossier que j'édite avant d'avoir vérifié.* |
 | Balistique intérieure | Le lien entre modèles 0D et //défaillances catastrophiques// attribué à la revue | **La page avait raison, et c'est moi qui l'ai cassée** — voir la section suivante. Rétabli, et renforcé par la citation exacte. | | Balistique intérieure | Le lien entre modèles 0D et //défaillances catastrophiques// attribué à la revue | **La page avait raison, et c'est moi qui l'ai cassée** — voir la section suivante. Rétabli, et renforcé par la citation exacte. |
 | Rechargement | La marge orange //« rappelant que le modèle sous-estime la pression de ~6–10 % »// | Fil ouvert depuis le dossier C.I.P., **tranché ici**. Ce chiffre n'existe **ni dans le code, ni dans la page de validation, ni ailleurs**. Le seuil à 90 % est une **bande de garde**, et le commentaire du code ne dit rien d'autre. Chiffre retiré, seuil expliqué pour ce qu'il est. | | Rechargement | La marge orange //« rappelant que le modèle sous-estime la pression de ~6–10 % »// | Fil ouvert depuis le dossier C.I.P., **tranché ici**. Ce chiffre n'existe **ni dans le code, ni dans la page de validation, ni ailleurs**. Le seuil à 90 % est une **bande de garde**, et le commentaire du code ne dit rien d'autre. Chiffre retiré, seuil expliqué pour ce qu'il est. |
Ligne 104: Ligne 107:
  
 *Réserve honnête : sur les valeurs **absolues**, le traité donne pour son exemple 42 et 28 pouces là où le solveur donne 31,4 et 20,8. L'écart est dans le temps de vol, pas dans le modèle de vent — et le solveur, lui, tombe juste sur un cas publié classique (.308 175 gr, 1 000 yards, 94 pouces à 10 mph). L'exemple du traité est présenté comme //conceptuel//, avec des balles //hypothétiques// ; ce sont vraisemblablement des chiffres d'illustration. **Seul le rapport a été retenu**, et c'est sur lui que les deux sources s'accordent.* *Réserve honnête : sur les valeurs **absolues**, le traité donne pour son exemple 42 et 28 pouces là où le solveur donne 31,4 et 20,8. L'écart est dans le temps de vol, pas dans le modèle de vent — et le solveur, lui, tombe juste sur un cas publié classique (.308 175 gr, 1 000 yards, 94 pouces à 10 mph). L'exemple du traité est présenté comme //conceptuel//, avec des balles //hypothétiques// ; ce sont vraisemblablement des chiffres d'illustration. **Seul le rapport a été retenu**, et c'est sur lui que les deux sources s'accordent.*
 +
 +## Ce que le traité de 1950 apporte : une constante anodine qui ne l'est pas
 +
 +La page annonçait le rapport des chaleurs spécifiques //« typiquement ≈ 1,2 »//. Le traité écrit qu'il vaut //« environ 1,22 pour les propergols de haute énergie, jusqu'à 1,28 pour les propergols froids sans lueur »//, et que //« lorsqu'il faut prendre une moyenne sur tous les types, 1,25 est une valeur commode »//.
 +
 +L'écart paraît négligeable — 4 % sur la constante. Il ne l'est pas, parce que c'est $k-1$ qui multiplie l'énergie dans $P = E(k-1)/V$ : **passer de 1,25 à 1,20 fait perdre 20 % de la pression calculée**. Une constante presque juste y produit une erreur qui ne l'est pas du tout.
 +
 +Le code, lui, ne code pas $k$ en dur : il le lit **par poudre**. Les 39 poudres de la base donnent une médiane de **1,229** — au bas de la plage publiée — et descendent à 1,14, en dehors de tout ce que le traité rapporte.
 +
 +<WRAP round tip>
 +**Une piste chiffrée pour un problème resté ouvert.** Le traité absorbe la perte thermique dans un $k$ **effectif** : $\bar{k}-1 = (1+x)(k-1)$. Chez lui, la perte thermique **augmente** $\bar{k}$, donc la pression.
 +
 +L'implémentation fait l'inverse sur les deux tableaux : elle retranche 15 % à l'énergie libérée **et** emploie un $k$ bas. Composés : $0{,}85 \times \frac{0{,}229}{0{,}250} \approx 0{,}78$, soit **~22 % trop bas** — du même ordre que les 24 à 36 % mesurés en carabine.
 +
 +**Ce n'est pas une explication établie et elle ne peut pas l'être seule** : le cas 9 mm de la validation a un pic de pression **correct** avec une vitesse basse, ce qu'aucune erreur d'amplitude ne produit. Le défaut de fond reste bien un défaut de **forme**, comme la validation le conclut. La piste n'en couvre au mieux qu'une partie — mais elle est chiffrée, sourcée, et vérifiable dans la base de poudres.
 +</WRAP>
 +
 +## Les trois cas de validation étaient réputés invérifiables. Ils ne l'étaient pas.
 +
 +La page de validation indiquait que le simulateur hérité //« n'est plus publié »//, et j'en avais conclu que ses trois cas — les −26 %, −36 %, +1 % qui fondent l'avertissement de sécurité répété sur trois pages — ne pouvaient pas être contrôlés.
 +
 +C'est vrai de la **page web**. Ce n'est pas vrai du **code** : le solveur et la base de 39 poudres sont toujours dans le dépôt du site, et les fiches RS52 et RS12 y figurent.
 +
 +Le guide fabricant a d'abord permis de confirmer le **côté publié**. Les trois charges s'y retrouvent à la décigrain près, et le mappage des colonnes a été validé deux fois en recalculant l'énergie de bouche annoncée à partir de la masse et de la vitesse :
 +
 +| Cas | charge | v₀ publiée | P publiée |
 +| :--- | :---: | :---: | :---: |
 +| .308 / RS52 / 130 gr, min | 38,6 gr | 766 m/s | 2 301 bar |
 +| .308 / RS52 / 130 gr, max | 47,5 gr | 928 m/s | 3 548 bar |
 +| 9 mm / RS12 / 115 gr, max | 4,3 gr | 346 m/s | 2 188 bar |
 +
 +Puis le solveur a été **rejoué**. Il reproduit la table publiée :
 +
 +| Cas | Δv page | Δv rejeu | ΔP page | ΔP rejeu | combustion page | rejeu |
 +| :--- | :---: | :---: | :---: | :---: | :---: | :---: |
 +| .308 min | −26 % | **−26 %** | −36 % | −38 % | 62 % | **62 %** |
 +| .308 max | −22 % | **−22 %** | −24 % | −22 % | 70 % | **70 %** |
 +| 9 mm max | −17 % | **−17 %** | +1 % | **+1 %** | 88 % | **88 %** |
 +
 +<WRAP round tip>
 +**Ce qui rend la reproduction convaincante, c'est la colonne qu'on n'attendait pas.** Les taux de combustion tombent **exactement** — 62, 70, 88 — et ils sont **insensibles** à la seule hypothèse que j'aie dû faire (la longueur de balle, que le guide ne donne pas). Les vitesses tombent au point près. Seules les pressions varient de deux points, et ce sont précisément les grandeurs les plus sensibles à cette hypothèse.
 +
 +Le rejeu est désormais figé dans `scripts/replay_grt_validation.js`, avec ses hypothèses documentées. Un décrochage signalera qu'un des trois a bougé : le solveur, la base de poudres, ou la page.
 +</WRAP>
 +
 +*Confirmé au passage : la page annonçait des indices de qualité de poudre //« Qlty 0,9–0,95 »//. Les fiches portent exactement 0,95 pour la RS52 et 0,90 pour la RS12.*
  
 ## Ressorti intact ## Ressorti intact
Ligne 115: Ligne 164:
   * **Mayer & Hart, 1945**, même laboratoire, dont la revue discute nommément //« les expressions de la pression maximale et de l'énergie de bouche »//.   * **Mayer & Hart, 1945**, même laboratoire, dont la revue discute nommément //« les expressions de la pression maximale et de l'énergie de bouche »//.
 * **Le canon-étalon AGARD, 132 mm** : la revue le décrit comme //« complètement fictif »//, //« à âme lisse, de 132 mm de diamètre »//, établi comme cas-test standard pour le développement des codes de balistique intérieure. La page est juste jusqu'à l'adjectif. * **Le canon-étalon AGARD, 132 mm** : la revue le décrit comme //« complètement fictif »//, //« à âme lisse, de 132 mm de diamètre »//, établi comme cas-test standard pour le développement des codes de balistique intérieure. La page est juste jusqu'à l'adjectif.
-* **Les constantes physiques** de l'article : densité de la poudre solide ≈ 1 600 kg/m³, covolume ≈ 1 cm³/g, coefficient isentropique ≈ 1,2, relation d'impetus $F = Q_{ex}(k-1)$, masse effective de Lagrange $m_c/3$. Toutes conformes à la littérature.+* **Les constantes physiques**, désormais confrontées au traité **et** à la base de poudres du site — c'est-à-dire deux fois, à une source primaire et à une donnée : 
 +  * **covolume ≈ 1 cm³/g** : le traité donne //« environ 1 cc/g »//, plage 0,9-1,1 ; les 39 poudres portent toutes exactement 1. Confirmé deux fois ; 
 +  * **densité du solide ≈ 1 600 kg/m³** : c'est **exactement la médiane** des 39 poudres (plage 1 520-1 680) ; 
 +  * **$F = Q_{ex}(k-1)$** : le traité nomme //« potentiel »// la grandeur $RT_0/(k-1) = Q_{ex}$ et la situe entre 600 et 1 200 cal/g, soit 2,5 à 5,0 MJ/kg — la base va de 3,2 à 4,5 ; 
 +  * **la masse effective de Lagrange $m_c/3$** : le traité pose la même hypothèse mot pour mot — //« la vitesse du gaz est proportionnelle à la distance à la face de culasse »// — en tire $\tfrac16 m_c v^2$ et la somme $\tfrac12(m + m_c/3)v^2$. Il donne en prime une **borne de validité** que la page ignorait et qui la conforte : l'approximation ne gêne que //« lorsque $C/W$ approche l'unité, vers 4 000 ft/s »//, très loin du régime des armes d'épaule. 
 +  * Seul le **coefficient isentropique** ne passe pas — voir plus haut.
 * **La fonction de forme à trois phases** : la continuité a été vérifiée aux deux raccords, elle tient — la phase finale vaut bien $1-z_2$ en $z_2$ et s'annule en $z=1$. * **La fonction de forme à trois phases** : la continuité a été vérifiée aux deux raccords, elle tient — la phase finale vaut bien $1-z_2$ en $z_2$ et s'annule en $z=1$.
 * **La page de balistique terminale, en entier.** Facteur de puissance, seuil transsonique, seuils d'expansion, densité sectionnelle, gélatine à 10 %, et la référence à la Déclaration IV,3 de La Haye (1899) : rien à corriger. C'est la deuxième page de la passe à ressortir indemne. * **La page de balistique terminale, en entier.** Facteur de puissance, seuil transsonique, seuils d'expansion, densité sectionnelle, gélatine à 10 %, et la référence à la Déclaration IV,3 de La Haye (1899) : rien à corriger. C'est la deuxième page de la passe à ressortir indemne.
Ligne 122: Ligne 176:
 ## Ce qui n'a pas été vérifié ## Ce qui n'a pas été vérifié
  
 +* **Le reste du traité de 1950** : 156 000 mots dont seuls les chapitres d'énergie, de Lagrange et de thermochimie ont été dépouillés. Les chapitres hydrodynamiques et les solutions analytiques n'ont pas été lus.
 * **Le reste du corps de la revue.** Le dépouillement a porté sur les cinq attributions de la page, pas sur les 24 pages de l'article. Les développements sur les modèles CFD multiphasiques, sur l'usure et sur les cadres d'optimisation n'ont pas été relus — la page ne s'en réclame pas. * **Le reste du corps de la revue.** Le dépouillement a porté sur les cinq attributions de la page, pas sur les 24 pages de l'article. Les développements sur les modèles CFD multiphasiques, sur l'usure et sur les cadres d'optimisation n'ont pas été relus — la page ne s'en réclame pas.
-* **Les trois cas de validation chiffrés** (les −26 %, −36 %, +1 %) : ils supposent de refaire tourner un simulateur qui n'est plus publié, sur des charges d'un guide fabricant qui n'est pas redistribuable. Repris tels quels.+* **La longueur des balles** des trois cas de validation, que le guide ne publie pas. Les valeurs retenues au rejeu sont plausibles et reproduisent les trois cas, mais restent des hypothèses — et la pression y est sensible, surtout en 9 mm.
 * **Le budget d'écart-type** de la page de rechargement — l'influence « élevée / moyenne / faible » de chaque source d'erreur est qualitative et non sourcée. * **Le budget d'écart-type** de la page de rechargement — l'influence « élevée / moyenne / faible » de chaque source d'erreur est qualitative et non sourcée.
 * **Les seuils d'expansion** des balles (550–650 m/s) : conformes à ce qui se publie, mais aucune mesure citée. * **Les seuils d'expansion** des balles (550–650 m/s) : conformes à ce qui se publie, mais aucune mesure citée.
verification/technique/balistique_interieure.1785593766.txt.gz · Dernière modification : de 127.0.0.1